已知16#大弹簧原始高度为260mm实测为248mm,查表知每3mm变化对应有2.5吨,则16号弹簧吨位为()。
120货国空气控制阀主阀的紧急二段阀,是由紧急二段阀杆、紧急二段阀弹簧、紧急二段阀套等零件组成。位于主阀安装,是为了减轻量大货物列车在紧急制动时的()而设置的,其结构与103阀基本相同。
铁件工作中,横拉条大弹簧吨位应该控制在()范围。
8~12排上部大弹簧吨位测量值为68.6~78.5kN之间,预计该区间炉柱曲度()。
已知作用于基础上部的荷载F=500kN,基础底面尺寸为1m×2m,地基土为均质粘性土,其重度γ=18.5kN/m 3 ,基础底面埋深2m,试求基底附加压力P 0 。 https://assets.asklib.com/psource/2014091217293227166.jpg
某窗间墙尺寸为1200mm×370mm,如下图所示,采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm,跨度5m,支承长度a=240mm,梁端荷载设计值产生的支承压力N 1 =240kN,梁底墙体截面处的上部设计荷载为N 0 =50kN。 https://assets.asklib.com/psource/2016062909404220237.jpg 假定a 0 =142.88mm,梁端支承处砌体的局部受压承载力(kN)与()项数值最为接近。
对于炭化室高4m左右的焦炉,炉柱上部的大弹簧吨位比值()。
已知基础底面尺寸为4m×2m,在基础顶面受上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的偏心竖向力为500kN,偏心距1.41m,基础埋深2m,如图3.1.2.7所示,则基底边缘最大压力为()kPa。()https://assets.asklib.com/psource/2015110510120242990.png
已知A(1300.1,246.123),αAB=213°37ˊ40",LAB=103.142m,则B的坐标为()。
炉柱上部与下部的大弹簧吨位比值()
已知上部结构传至独立基础顶面的竖向力为1500kN,基础自重和基础台阶上的土重之和为200kN,假定基础埋置深度为2m,基础底面以上土的重度为18kN/m3,地基承载力为340kPa,则基础底面积的最小设计值为()
上部大弹簧负荷产生变化应及时调整,以保证其对炉体施加足够的保护性压力,但对历年累计调节量可记可不记。
为了适应大吨位轿厢,弹簧缓冲器的压缩弹簧()。
某场地地表0.5m为新填土,Y=16kN/m3,填土下为黏土,Y=18.5kN/m3,w=20%,ds=2.71,地下水位在地表下1m。现设计一柱下独立基础,已知基底面积A=5m2,埋深d=1.2m,上部结构传给基础的轴心荷载为F=1000kN。试计算基底附加压力P0。
计算题:某井在井深2000M发生卡钻,井内钻具使用壁厚为11MM,直径为139.7MM,上提钻具平均拉力为15.68kN,钻杆平均伸长32cm,求卡点深度是多少?(系数K=935) 已知:k=935,L=32cm,F=15.68kN,求H
已知某矩形基础尺寸为4m×3m,基础顶面作用有上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩,分别为500kN、150kN.m,如图3.1.2.4所示,基础埋深2m,则基底压力为()kPa。()https://assets.asklib.com/psource/2015110509580548982.png
53,61,68,82,( ),103,107
铁件工作中,炉柱中部小弹簧吨位应该控制在()范围。
偏心荷载作用下基底压力的计算(g已知基底面积(见图3.1.2.1)3m×2m,基底中心处的偏心力矩M=147kN·m,上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时作用于基础底面的竖向力值为490kN,则基底压力为()kPa。()https://assets.asklib.com/psource/2015110509501059004.png
已知某4.3m新焦炉正常生产后,中部小弹簧10~15排吨位为18.6~24.5kN,则反映该区间炉柱曲度为()。
某箱形基础,上部结构和基础自重传至基底的压力P=130kPa,若地基土的天然重度为γ=18.5kN/m3,地下水位在在地表下10m处,当基础埋置在多大深度时,基底附加压力正好为零?()
主管压力为600kpa时,标记载重61t,装有120或103型制动机和高摩合成闸瓦在重车位时,每辆换算闸瓦压力为()kN。
已知上部结构传至独立基础顶面的竖向力为1500kN,基础自重和基础台阶上的土重之和为200kN,假定基础埋置深度为2m,基础底面以上土的重度为18kN/m3,地基承载力为340kPa,则基础底面积的最小设计值为()
焦炉通常用大弹簧分为上部和下部,生产两年后的上部大弹簧和下部大弹簧应大约保持在()t为合适