图示结构，截面B的转角等于（）https://assets.asklib.com/psource/2015102817205366485.jpg
图示结构EI=常数，在给定荷载作用下，剪力Q BA 为：（） https://assets.asklib.com/psource/2016071809262696031.jpg
图示结构中，剪力Q https://assets.asklib.com/psource/2015102909211040699.jpg 等于（）
图示结构A截面剪力影响线在B处的竖标为1。https://assets.asklib.com/images/image2/2018072217315464804.jpg
图示结构截面A的剪力Q A 等于：() https://assets.asklib.com/psource/2015102817192152427.jpg
图示结构EI=常数，在给定荷载作用下，剪力Q BA 为：（） https://assets.asklib.com/psource/2015102815322527519.jpg
图示结构截面B的剪力Q BA 等于（） https://assets.asklib.com/psource/2015102816015575622.jpg
图示简支梁，在AC段作用有均布荷载，D截面上作用有集中荷载。现已计算出支座A、B处的支座反力。正确的剪力与弯矩图是：4a139724a17ec17ba2a91de4d7ba4895.png
图示等截面梁的截面极限弯矩M<sub>u</sub>=120kN·m，则其极限荷载为：( )
用力矩分配法计算图示连续梁，已知弯矩分配系数<img src='https://img2.soutiyun.com/latex/latex.action' />，则最后杆端弯矩M<sub>B</sub>等于：( )。
某承受均布荷载作用的受拉构件，截面尺寸b×h=300mm×400mm，采用C25混凝土(f<sub>c</sub>=12.5N/mm<sup>2</sup>)，箍筋用Ⅰ级钢筋(f<sub>y</sub>=210N/mm<sup>2</sup>)。柱端作用轴向拉力设计值N=215kN，柱所受最大剪力设计值V=150kN。已知γ<sub>d</sub>=1.2，h<sub>0</sub>=360mm，箍筋间距采用100mm，按受剪承载力要求计算箍筋截面面积为( )mm<sup>2</sup>。
图示的对称结构受对称荷载作用，各杆i为常数，取半边结构计算时，在左半边结构中，弯矩分配系数u<sub>AB</sub>等于：( )
《高规》的7．2．2条规定了对剪力墙受剪截面的要求，公式中使用了V<sub>W</sub>，对其的解释是"剪力墙截面剪力设计值，应符合本规程第7．2．10条的规定"。而7．2．10条对V<sub>W</sub>的解释却是"考虑地震作用组合的剪力墙墙肢底部加强部位截面的剪力计算值"。如何理解？
两根电阻丝的截面积相同，材料相同，其长度之比L<sub>1</sub>&65533;&65533;<sub>2</sub>=2：1，若把它们串联在电路，则放出的热量之比Q<sub>1</sub>：Q<sub>2</sub>=（）
利用C支座反力R<sub>c</sub>和左端剪力Q<sub>cR</sub>产的影响线,求图4-3-28所示结构在给定荷载作用下的R<sub>c</sub>和Q<sub>cR</sub>的值.
图示结构物受到一对等值、反向、共线的力作用，自重不计，铰支座B的反力F<sub>b</sub>的作用线应该是：（）
有一连梁的截面尺寸为b×h=160mm×900mm，净跨l<sub>n</sub>=900mm，抗震等级为二级，纵筋HRB335级，f<sub>y</sub>=300N/mm<sup>2</sup>，箍筋HPB300级，f<sub>yv</sub>=270N/mm<sup>2</sup>，混凝土强度为C30，f<sub>c</sub>=14.3N/mm<sup>2</sup>，f<sub>t</sub>=1.43N/mm<sup>2</sup>。由楼层荷载传到连梁上的剪力V<sub>Gb</sub>很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值V<sub>b</sub>=150kN。连梁每侧的腰筋配置最接近于（）。
图示阶梯形简支架，承受载荷F作用，试用图乘法计算横截面C的挠度△<sub>C</sub>与横截面A的转角θ<sub>A</sub>。
某集中荷载作用下的矩形截面独立简支梁，截面尺寸b×h=250mm×600mm，采用C20混凝土(f<sub>c</sub>=10N/mm<sup>2</sup>)，箍筋用Ⅰ级钢筋(f<sub>y</sub>=210N/mm<sup>2</sup>)。梁上作用有距支座边缘1.5m的集中荷载，控制截面配有双肢箍筋φ6@150(A<sub>sv</sub>=57mm<sup>2</sup>)，已知γ<sub>d</sub>=1.2，h<sub>0</sub>=550mm，不考虑弯起钢筋，该梁按受剪承载力要求所能承担的最大剪力设计值为( )kN。
图示结构（EI=常数）支座B的水平反力R<sub>b</sub>等于：（）<img src='https://img2.soutiyun.com/shangxueba/ask/17733001-17736000/17735284/2015102815483956145.jpg' />
任意断续布置的均布荷载q作用于图示静定梁AF.上，则当q作用于（)段上时,该梁的剪力F<sub>QB</sub>最小。
图示空心圆管A套在实心圆杆B的一端上。二者在同一横截面处各有一直径相同的贯穿孔，但二孔中心线的夹角为β。现在B杆端部加一扭转力偶，使二孔的中心线对准重合，然后装上销钉C。试求卸去扭转力偶后两杆内的扭矩。已知D=2d，l<sub>A</sub>=l<sub>B</sub>=l，且A、B材料相同。
移位寄存器的逻辑结构图如图3.6（a)所示,CLK和D<sub>0</sub>的输入波形如图3.6（b)所示.设Q初始状态为0,
图示一矩形截面悬臂梁AB，在自由端B处作用荷载F<sub>p</sub>，在固定端A处有给定的支座转角A。试用余能偏导
