有关建筑结构地震影响系数的下列说法中，（）是正确的。

A . A.0.284 B . 0.296 C . 0.409 D . 0.462

A . Ⅱ类场地的地震影响系数总比Ⅲ类场地的地震影响系数小 B . 结构自振周期越大，地震影响系数越大 C . 阻尼比越大，曲线下降段的衰减指数就越小 D . 设计地震分组第二组的地震影响系数总是比第三组的地震影响系数大

A . 饱和脂肪烃（达到9个碳原子以后）随着碳原子数增多，麻醉作用增强 B . 饱和脂肪烃甲烷和乙烷是惰性气体可引起窒息 C . 不同烷烃类的毒性排列为环烃<直链烃<支链烃 D . 碳原子数相同时不饱和键增加可增加其毒性，如乙烷<乙烯<乙炔 E . 饱和脂肪烃（达到9个碳原子以前）随着碳原子数增多，麻醉作用增强

A . 建筑结构地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组、结构自震周期以及阻尼比确定 B . 地震影响系数曲线为分段曲线，各曲线段有各自不同的曲线方程 C . 当阻尼比不等于0.05时，曲线下降段衰减指数、直线下降段斜率调整系数均需进行修正 D . 直线下降段的下降斜率调调整系数应大于等于1.0

A . 直线上升段 B . 水平段 C . 曲线下降段 D . 直线下降段

A . 阻尼比通常应取0.05，这时阻尼比调整系数应按1采用 B . 当建筑结构阻尼比大于0.05时，阻尼调整系数小于1 C . 当建筑结构阻尼比小于0.05时，阻尼调整系数大于1 D . 阻尼调整系数小于0.30时，应取0.30

A . αⅡ≈0.8αⅢ B . αⅡ≈αⅢ C . αⅡ≈1.25αⅢ D . 条件不足，无法计算

A . 抗震设计的规范化 B . 以反应谱为基础的动力理论应用于建筑物的抗震设计 C . 生命线系统的抗震设防网络 D . 结构振动控制与智能化

A . A.0.064 B . 0.060 C . 0.043 D . 0.040

A . 水平地震影响系数最大值就是地震动峰值加速度 B . 当结构自振周期小于设计特征周期时，水平地震影响系数与结构的阻尼比无关 C . 水平地震影响系数等于结构总水平地震作用标准值与结构等效总重力荷载之比 D . 水平地震影响系数与场地类别、设计地震分组和结构自振周期有关

A . 0~3s B . 0~5s C . 0~6s D . 0~4

A . 地震烈度小于Ⅵ度，一般不考虑地震附加力，X度以上地区，一般难计设计 B . 地震时饱和砂层出现振动液化，地下水状态亦有较大变化 C . 进行边坡稳定计算时，应按不同的烈度与震级，采用不同的地震系数，将地震力计入 D . 进行边坡稳定计算时，应按标准震级，采用相同的地震系数，将地震力计入

A . 抗震设防烈度越高，地震影响系数就越大 B . 当结构自振周期大于设计特征周期时，结构自振周期越大，地震影响系数越大 C . 当结构自振周期小于设计特征周期时，地震影响系数随结构的阻尼比的增大而增大 D . 当结构自振周期小于0.1s时，地震影响系数随结构自振周期的增大而增大

A . 饱和脂肪烃（达到9个碳原子以后）随着碳原子数增多，麻醉作用增强 B . 饱和脂肪烃甲烷和乙烷是惰性气体可引起窒息 C . 不同烷烃类的毒性排列为环烃<直链烃<支链烃 D . 碳原子数相同时不饱和键增加可增加其毒性，如乙烷<乙烯<乙炔 E . 饱和脂肪烃（达到9个碳原子以前）随着碳原子数增多，麻醉作用增强

A . 抗震设防烈度 B . 结构恒荷载 C . 结构震动荷载 D . 场地类别

A . 遭遇第一水准烈度时，建筑结构抗震分析可以视为弹性体系 B . 地震基本烈度取为第一水准烈度 C . 遭遇第二和第三水准烈度时，建筑结构的非弹性变形都应控制在规定范围内 D . 众值烈度比基本烈度约高一度半

A . 地震烈度越高，地震影响系数就越大 B . 土层等效剪切波速越小，地震影响系数就越大 C . 在结构自振周期大于特征周期的情况下，结构自振周期越大，地震影响系数就越大 D . 在结构自振周期小于特征周期的情况下，地震影响系数将随建筑结构的阻尼比的增大而增大

A . 65% B . 75% C . 85% D . 95%

A . A.进行截面抗震验算时，重力荷载分项系数应取1.2 B . B.进行截面抗震验算时，竖向地震作用分项系数应取0.5 C . C.进行结构位移计算时，各作用分项系数均应采用1.0 D . D.进行结构位移计算时，水平地震作用分项系数应取1.3

A . 建筑物的抗震设防烈度 B . 建筑物的自振周期 C . 场地类别 D . 地震持续时间

A、抗震设防烈度越大，地震影响系数越大 B、自振周期为特征周期时，地震影响系数取最大值 C、竖向地震影响系数一般比水平地震影响系数大 D、地震影响系数曲线是一条由两个下降段和一个水平段的曲线