某井泵深为800m，冲程为3m，冲次为6次／min，含水率为45％，抽油杆在空气中每米质量为3．24kg，在液体中每米质量为2．73kg，活塞截面以上液体每米质量为2．12kg。求该井悬点最大载荷（精确到0．01）。
井口回压在下冲程中减少抽油杆柱悬点载荷。
悬点在上冲程中到上死点时加速度最大，方向向上。
上冲程时，丛式井悬点负荷比竖直井（），下冲程时，丛式井悬点负荷比竖直井（）。
理论条件下泵活塞上行时，应考虑悬点所受载荷有（）。
抽油泵在上冲程的后半冲程，有一个由小变大的向上作用在悬点上的惯性载荷，造成悬点载荷（）。
上下冲程中悬点载荷不同是设计抽油机平衡的主要原因。
抽油机结构不平衡值指的是当连杆和曲柄销脱开时，为了保持游梁处于水平位置而加在悬点上的力。（）
送电线路中导线在悬点等高的情况下，杆塔的水平档距与垂直档距（）。
驴头带动抽油杆运动过程中，抽油杆柱的载荷始终作用于驴头上。但在下冲程时，游动几尔打开，油管内液体的浮力作用于抽油杆柱上，所以，下冲程中作用在悬点上的抽油杆柱的重力减去液体的浮力，即它在液体中的重力作用在悬点上的载荷。而在上冲程中，游动凡尔关闭，抽油杆柱不受油管内液体浮力的影响，所以上冲程中作用在悬点上的抽油杆柱的载荷是抽油杆在空气中的重力。（）
悬点最大载荷发生在上冲程。
双驴头节能抽油机的节能原理是由于上下冲程中均有较大的极位角，实现（），同时使抽油机悬点载荷不能与减速箱扭矩不能同时达到峰值，且扭矩较常规抽油机小，因而降低了电机的所需功率，从而实现节能的。
下冲程后半冲程，悬点向下减速运动，惯性载荷方向（向上），（）悬点载荷。
膨胀冲程，当活塞（）时，喷油器即开始将燃油喷入汽缸。
抽油机井上下冲程载荷差异很大，上冲程驴头悬点承受（），因此需要采用平衡装置来保证设备正常运转。
前置型游梁式抽油机具有上冲程（）加速度小，动载荷小，悬点载荷低，抽油杆使用寿命长的特点。
液流在地面管线流动阻力所产生的井口回压对悬点产生（）。其性质与液体产生的载荷（），特点是上冲程（）悬点载荷，下冲程（）抽油杆柱载荷。
在抽油机井上、下冲程中，抽油杆和液体均会对悬点产生载荷。（）
示功图（）表示抽油机悬点一个往返冲程内所作的功。
以悬点位移为横坐标，悬点载荷为纵坐标做出的静载荷作用下的功图不是理论示功图。（）
在上下冲程中，摩擦载荷始终增加抽油机的悬点载荷。
异相型游梁式抽油机的曲柄均为顺时针旋转，当曲柄转速不变时，悬点上冲程的时间就大于下冲程的时间，因而（）的加速度和动载荷减小。
上冲程中沉没压力对悬点载荷没有影响。
抽油机型号为CYJ10－3－37HB，则驴头悬点最大载荷为100kN，最大冲程为3m，减速箱最大输出转矩37kN·m,齿形为点啮合双圆弧齿轮（）
