某饱和黏性土地基采用石灰桩法处理，按等边三角形布桩，桩成孔直径为0.3m，桩间距为0.75m，桩体强度为400kPa，天然地基土承载力为80kPa，压缩模量：Es=4MPa，加固后桩间土承载力特征值为90kPa，桩面积按1.1倍成孔直径计算，成孔对桩周土的挤密效应系数α=1.2，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）计算。复合土层的压缩模量为（）。
某建筑场地地基主要受力层为粉细砂层，地基承载力特征值fak=110kPa，压缩模量E=5.6MPa。拟采用加填料的振冲法进行地基处理，fpk=510kPa，桩体平均直径d=750mm，桩间距2m，等边三角形布置，桩土应力比π=2，桩间土承载力提高系数α=1.3。经处理后的复合地基进行变形验算时复合土层的压缩模量可采用（）。
某搅拌桩复合地基中桩长为10m，复合土层顶面处附加应力值为200kPa，底面处附加应力为50kPa，复合土层压缩模量为8MPa，复合土层的压缩变形接近（）。
可以将土壤表层病原物休眠体和带菌植物残屑掩埋到土层深处的是（）。
Evd动态平板载荷试验是采用动态变形模量测试仪来监控检测土体承载力指标—动态变形模量Evd的试验方法。它通过落锤试验和沉陷测定直接测出反映土体动态特性的指标Evd，Evd测试范围（）
CFG桩施工中，每台班均须制作检查试件，进行（）强度检验。成桩（）后应及时进行单桩承载力和（）承载力试验，其承载力、变形模量应符合设计要求。
桩基础中桩的作用将来自上部结构的荷载传递至地下深处坚硬土层或岩石上，或者将软弱土层挤压密实，从而提高地基土的承载力，以减少基础的沉降（）
静力触探仪可以用来测定卵砾和砾质土层的容许承载力。（）
承载板测定土基回弹模量试验中，刚性承载板的板厚和直径一般为（）。
用30cm直径承载板测定土基回弹模量值，测得各级承载板压力值总和为3.5MPa、，相应回弹变形值总和为1.875Cm，土基泊松比为0.30，则土基回弹模量为（）。
承载板法测定回弹模量一般采用加载、卸载的办法进行试验，由于测试车对测定点处的路面会产生影响，故要进行总影响量测定，并在各分级回弹变形中加上该影响量值。
土基回弹模量一般是采用直径为（）cm的刚性承载板，逐渐加卸荷载法测定。
某黏性土场地采用振冲碎石桩处理，正方形布桩，桩间距为1.35m，桩径0.90m，天然土层承载力特征值为90kPa，压缩模量为4.5MPa，处理后复合地基承载力为145kPa，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）计算。置换率m为（）。
路基承载能力采用一定应力级位下抵抗变形的能力来表征，用于表征土基承载力的参数指标有回弹模量、地基反应模量和加州承载比（CBR）等。
深层搅拌法是利用水泥材料作为固化剂，通过特制的搅拌机械，在地基深处就地将软土和固化剂（浆液）强制搅拌，由固化剂和软土间所产生的一系列物理-化学反应，使软土硬结成具有（）的水泥加固土，从而提高地基强度和增大变形模量。
承载板法测定回弹模量一般采用加载、卸载的办法进行试验，由于测试车对测定点处的路面会产生影响，故要进行总影响量测定，并在各分级回弹变形中减去该影响量值。
用承载板法测定土基回弹模量，当回弹变形值超过（）时即可停止加载。
深层搅拌法是利用水泥材料作为固化剂，通过特制的搅拌机械，在地基深处就地将软土和固化剂（浆液）强制搅拌，由固化剂和软土间所产生的一系列物理-化学反应，使软土硬结成具有整体性、（）、一定强度的水泥加固土，从而提高地基强度和增大变形模量。
黏性土场地土层承载力特征值为130kPa，压缩模量为6MPa，折减系数取0.90，采用夯实水泥土桩法处理，桩径0.50m，桩距1.60m，正方形布桩，单桩承载力为660kN，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）计算，处理后复合地基压缩模量为（）。
承载板法测定土基回弹模量适用于现场土基表面，通过逐级加载、卸载的方式，测出每级荷载下相应的土基回弹变形值，通过计算求得土基回弹模量。
承载板测定土基回弹模量试验中，刚性承载板的板厚和直径一般为（）
采用承载板法测定土基回弹模量，挡回弹变形超过()时，即可停止加载。
A．应选择承载力和圧缩模量高的土层作为管桩桩端持力层
用30cm直径承载板测定土基回弹模量值，测得各级承载板压力倌总和为3.5MP相应回弹变形值总和为1.875cm,土基泊松比为0.30,则土基回弹槟量为40MPa（）
