某受压细长杆件，两端铰支，其临界力为50kN，若将杆件支座形式改为两端固定，其临界力应为（ ）KN。
某两端固定的受压构件，其临界力为200kN，若将此构件改为两端铰支，则其临界力为（）kN。
图示三种结构，各自的总长度相等，所有压杆截面形状和尺寸以及材料均相同，且均为细长杆。已知两端铰支压杆的临界力为F＝20kN，则图（b）压杆的临界力为（），图（c）压杆的临界力为（）。https://assets.asklib.com/psource/2015110114591397774.png
把两端固定的细长压杆改为两端铰支，其他条件不变，则改变后的压杆的临界力是原来的（）。https://assets.asklib.com/images/image2/2017051109391798822.jpg
使用公锥打捞，在插入落鱼水眼后，增大排量造扣，先加５－１０KN，转动２圈引扣，若悬重慢慢下降，证明已进扣，然后逐渐加压至３０－４０KN造扣。
某受压细长杆件，两端铰支，其临界力为50kN，若将杆件支座形式改为两端固定，其临界力应为（ ）kN。
在计算工字形截面两端铰支轴心受压构件腹板的临界应力时，其支承条件为（）。
Q235钢工字形轴心受压构件，两端铰支，计算所得λ x =65，λ y =107，则翼缘局部稳定验算公式 https://assets.asklib.com/psource/2016062817050966856.jpg 中，右端项的计算值为（）。
理想弹性轴心受压构件的临界力与截面惯性矩I和计算长度l0的关系为（）。
两端固定时的压杆临界力大于两端铰支时的临界力。
某两端固定的受压构件，其临界力为100kN，若将此构件改为两端铰支，则其临界力为（ ）kN。
轴心受压和偏心受压试验结构构件两端应分别设置刀口式支座
某受压细长杆件，两端校支，其临界力为为50kN，若将杆件支座形式改为两端固定，其临界力应为（）kN。
第113题：受压构件两端铰支， 其临界力为50kN， 若将构件改为两端固定， 则其临界力为（）kN。
图示两种结构，各自的总长度相等，所有压杆截面形状和尺寸以及材料均相同，且均为细长杆。已知图（a）两端铰支压杆的临界力为 Fcr = 20kN，则图（b）压杆的临界力为 kN?http://image.zhihuishu.com/zhs/onlineexam/ueditor/201710/3e9d6039f2d8438db97b9d1787d7a720.png
图示两种结构，各自的总长度相等，所有压杆截面形状和尺寸以及材料均相同，且均为细长杆。已知图（a）两端铰支压杆的临界力为 Fcr = 20kN，则图（b）压杆的临界力为 kN?http://image.zhihuishu.com/zhs/onlineexam/ueditor/201710/3e9d6039f2d8438db97b9d1787d7a720.png
受压构件，两端铰支，其临界力为50kN，若将构件改为两端固定，则其临界力为（）kN。
上弦杆04的最大轴心压力设计值，v=-2179.2kN，选用热轧H型钢，其型号为H344×348×10×16=14600mm2，ix=151mm，iy=87.8mm。当按轴心受压构件的稳定性进行验算时，构件截面上的最大压力与（）项数值接近。
一圆截面受压杆件两端铰支，直径D=40mm，长度800mm。材料为Q235A，λs=61.4,λp=100,则此压杆的临界应力选择计算（）
现行钢结构设计规范对实腹式轴心受压构件临界力的计算是按()
理想弹性轴心受压构件的临界力与截面惯性矩I和计算长度l0的关系说法正确的是？（）
格构式轴心受压构件绕虚轴（x轴)的稳定计算采用λx大于的长细比λ0x，是考虑（） A.组成格构式构件的分肢是热轧型钢，有较大的残余应力，使构件的临界力降低； B.格构式构件有较大附加弯矩，使构件的临界力降低； C.格构式构件有较大的构造偏心，使构件的临界力降低； D.格构式构件的缀条或缀板剪切变形较大，使构件的临界力降低。
【单选题】单轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内，且使较大翼缘受压时，构件达到临界状态的应力分布（）。
受压构件两端铰支，其临界力为50kN，若将构件改为两端固定，则其临界力为（）kN。
