τ参数意义是：

A . A、行星轨道面与黄面的倾角 B . B、近日点角距 C . C、偏心率 D . D、过近日点时刻

A . 该参数是用于UE没有接收到NodeB捕获指示时对preamble功率的提升步长 B . 最后一个接入前导和消息控制部分的功率偏移，在接入前导功率的基础上加上该值就得到控制部分的功率 C . 该参数是用于UE根据开环功率估计计算PRACH的初始发射功率时的校正常数 D . 该参数定义了PRACH前导检测门限，前导周期内接收到的前导功率与干扰级别的比率大于该门限时，前导才能被确认

A . A、过渡时间 B . B、滞后时间 C . C、放大系数 D . D、衰减系数

A . 最大保护距离 B . 到最接近点CPA的时间 C . 最小保护距离 D . 采取机动回避的操作时间

A . 种群出生率 B . 环境容纳量 C . 种群死亡率 D . 环境阻力

A . A、“P”代表比例调节 B . B、“I”代表微分调节 C . C、“D”代表微分调节 D . D、“I”代表比例调节

A . 正确 B . 错误

A . A、不变 B . B、叠绕组较大 C . C、波绕组较大 D . D、不能确定

A . A、行星轨道面与黄面的倾角 B . B、近日点角距 C . C、偏心率 D . D、半长径

A . 储层中气的产率指数 B . 储层中油的产率指数 C . 储层中油气的总产率指数 D . 储层中原油的含碳量

A . 该参数是用于UE没有接收到NodeB捕获指示时对preamble功率的提升步长 B . 最后一个接入前导和消息控制部分的功率偏移，在接入前导功率的基础上加上该值就得到控制部分的功率 C . 该参数是用于UE根据开环功率估计计算PRACH的初始发射功率时的校正常数 D . 该参数定义了PRACH前导检测门限，前导周期内接收到的前导功率与干扰级别的比率大于该门限时，前导才能被确认

A . A、时间 B . B、滞后时间 C . C、放大系数 D . D、衰减系数

A . A、“P”代表比例调节，“I”代表微分调节，“D”代表积分调节 B . B、“P”代表微分调节，“I”代表比例调节，“D”代表积分调节 C . C、“P”代表比例调节，“I”代表积分调节，“D”代表微分调节 D . D、“P”代表积分调节，“I”代表微分调节，“D”代表比例调节

A . 正确 B . 错误

光泵浦的激光器结构如图4．3(a)所示，激光工作物质的有关参数如下：A20=5×107s-1；A21=1×108s-1；τ1=20ns；总粒子数密度n=n0+n1+n2=1014cm-3。泵浦波长351nm处的发射截面为10-14cm2，能级2→能级1的跃迁具有均匀加宽线型，中心波长为535nm，线宽△v=1GHz。忽略泵浦光传输到腔内时的损失，并假设此系统处于稳态，折射率η=1，各能级的统计权重如图4．3(b)所示。试计算： <img src='https://img2.soutiyun.com/ask/uploadfile/9099001-9102000/f0588c301ec0142248cbb9f99a3e9a28.jpg' />(1)能级2→能级1中心波长的发射截面； (2)能级2→能级1的阈值增益系数； (3)该激光器振荡在λ21=535nm时的单位面积的阈值泵浦光强(单位：W／cm2)。

A．放大倍数响应速度 B．动态特性静态特性 C．响应速度放大倍数 D．静态特性动态特性

已知系统结构图如图3-8所示。试用劳斯稳定判据确定能使系统稳定的反馈参数τ的取值范围。 <img src='https://img2.soutiyun.com/ask/uploadfile/5358001-5361000/6d0d70e272b9de34693648b388ccb115.png' />