某船排水量为30000t，利用初稳心点法求取复原力臂，船舶GM=2.3m，船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m，则该轮的复原力矩为（）kN.m。
某船装载排水量为6143t，重心高度6.48m，自由液面对初稳性的影响值为0.13m，船舶横倾角25°时形状稳性力臂KN为3.07m，则该轮横倾25°时静稳性力臂为（）m。
某轮排水量Δ=8000t，初稳性高度GM=0.85m，在开航前加油（ρ=0.880g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜是边长为10m的正方形，容积为328m3，则加油后船舶初稳性高度值为（）m。
设货舱内一悬挂货物重为P，悬索长为lz，现有一外力矩作用使船舶产生一较小的横倾角θ，若当时的排水量为△，初稳性高度为GM，则外力矩为（）。
某轮将某舱重为250t的货物由底舱（z1＝6m）移至二层舱（垂向移动距离z2＝12m），船舶排水量Δ＝12000t，由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为（）。
某船利用基点法求取静稳性力臂，已知装载排水量为6678t，船舶重心高度5.68m，横倾角为10°时形状稳性力臂1.23m，则相应的静稳性力臂为（）m。
某船排水量为6143t，船舶重心高度5.48m，船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m，自由液面对GZ的影响值为0.13m，则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。
已知船舶排水量为18000t，GM=0.80m，横倾角为5°，则船舶的稳性力矩为（）kN•m。
某船Δ＝15000t，GM=2.3m，查得横倾角θ=20°时的形状稳性力臂MS为0.64m，则静稳性力臂GZ为（）m。
某轮假定重心高度为8m，船舶重心高度6.121m，船舶横倾角11°，假定重心形状稳性力臂0.1805m，船舶排水量为38000t。则该轮的稳性力矩为（）t．m。
研究船舶初稳性的假设前提有（）。 ①船舶等容微倾； ②横倾轴始终通过初始水线面的漂心； ③排水量一定时，横稳心的位置不变； ④船舶横倾前后水线下排水体积的形状不变。
某船排水量Δ=6000t，现若在船舶重心之上6m处加载货物300t，则此项加载对初稳性高度的影响值是（）m。
已知船舶形状稳性力臂KNθ=30°=5.25m，船舶重心高度KG=8.20m，自由液面对初稳性的修正值为0.20m，则静稳性力臂GZ为（）m。
已知船舶排水量为25000t，形状稳性力臂KN｜θ＝30°＝5.125m，船舶重心高度KG＝8.120m，自由液面对大倾角稳性的修正力矩为2500t²m，则船舶的静稳性力臂GZ为（）m。
根据IMO对集装箱船舶稳性的要求，横倾角在0°～30°之间，静稳性曲线下的面积应不小于（）m•rad（C为船体形状因数）。
假定重心法的形状稳性力臂GAZA是指船舶横倾θ角后（）。
某轮GM＝2.13m，船舶横倾角θ＝20°，初稳心点法的形状稳性力臂为0.164m，则该轮的静稳性力臂GZ为（）m。
某轮利用船吊吊卸重件估船舶稳性，重件质量P=65t，重件吊起时船舶产生的横倾角θ=4.9°，船舶当时排水量△=12394t，从货件所在位置到吊杆头的垂直距离Z=24.92m，到岸上卸下位置的水平距离L=24.03m，则吊卸中船舶的稳性GM估计（）m。
某轮满载排水量Δ=8000t，在航行中测得船舶的横摇周期Tθ=21s，根据经验，该轮的初稳性高度值（）。
载荷横移法将初始横倾调平时，需移动载荷的数量与（）成正比，与（）成反比（△为船舶排水量；GM为初稳性高度；θ为横倾角；y为载荷横移距离）。
某轮排水量Δ=8000t，初稳性高度GM=0.85m，在开航前加油（ρ=0.880g/cm<sup>3</sup>)200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜是边长为10m的正方形，容积为328m<sup>3</sup>,则加油后船舶初稳性高度值为（)m。
已知船舶排水量为18000t，GM=0.80m，横倾角为5°，则船舶的静稳性力矩为（)KN·m。
某轮排水量△=15800t，装载时存在θ=3.5°的横倾角。按大副要求，装卸工人将160吨货物装在ZP=KG，YP=7.8m处，此时，横倾角消失。则船舶的初稳性高度GM为__m（）
根据IMO对集装箱船舶稳性的要求，横倾角在0°～30°之间，静稳性曲线下的面积应不小于（）m&8226;rad（C为船体形状因数）
