排风热回收装置（全热和显热）的额定热回收效率不应低于（）%
再生器内的旋风分离器回收大于（）微米的吸附剂。
在静电粉末涂装中，一次施工损耗为10％，回收后第二天可选出5％的粉末重新用于涂敷，施工总工期为8d，则实际耗损量为（）。
在掌握卫星回收技术的国家中，（）的回收成功率是最高的。
反应器中的旋风分离器主要作用是回收（），使其不至分馏塔。
旋风分离器的总效率是指经旋风分离器回收的颗粒的（）与进入旋风分离器的全部颗粒的（）之比。
在使用复合粉末喷涂修理缸体工艺的喷涂工序中，使用回收粉末时应过筛，以旧粉：新粉=（）的比例掺用。
回收焊剂中粉末含量不得大于（）
抽余油装置脱轻塔底采用（）设计，以提高热能回收效率，降低装置能耗。
再生烟气经过旋风分离器直接送至硫磺回收装置。
在低温回收凝析油工艺中，在低温分离器注醇量足够多的情况下，可取消高压分离器。
提高旋风分离器回收效率，降低催化剂损耗，减少旋分器组数，可以采取堵的方法，但应注意防止发生（）。
GB16297—1996标准规定，新建硫回收装置尾气中SO2的最高允许排放浓度为（）。
我公司氢回收装置中入膜气最高温度不超过：（）
粉末静电喷涂的基本回收装置有哪些？
在低温回收凝析油采气过程中，（）不是造成三相分离器气液分离效果差的原因。
催化剂颗粒越大,旋风分离器回收效率越低。
硫铵萃取的目的是回收来自中和分离器硫铵母液中大约1%的己内酰胺。
某全空气空调系统，冬季室内设计参数为：干球温度18℃、相对湿度30%。新风量为900m3/h．排风量为新风量的80%。冬季室外空调计算参数为：干球湿度为-10℃，冬季大气压力接1013hPa计算，空气的密度为1.2kg/m3，比定压热容为1.01kj/（kg．K）．设置显热热回收装置，热回收效率为60%．排风温度按不低于2℃控制，不考虑热回收装置的热损失，热回收装置的新风出口温度为（）。
在低温回收凝析油采气流程中，（）不是造成三相分离器油室排水的主要原因。
粉末涂装回收的粉末涂料不可重新使用。
油分离器是回收从压缩机排出的油的装置。
某全空气空调系统，冬季室内设计参数为：干球温度18℃、相对湿度30%。新风量为900m<sup>3</sup>/h．排风量为新风量的80%。冬季室外空调计算参数为：干球湿度为-10℃，冬季大气压力接1013hPa计算，空气的密度为1.2kg/m<sup>3</sup>，比定压热容为1.01kj/（kg．K）．设置显热热回收装置，热回收效率为60%．排风温度按不低于2℃控制，不考虑热回收装置的热损失，热回收装置的新风出口温度为（）。
在静电粉末涂装中，一次施工损耗为10%，回收后第二天可选出5%的粉末重新用于涂敷，施工总工期为8d，则实际耗损量为（)。
