某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t，实测舷外水密度ρ=1.008g/cm3，查得TPC=11.7t/cm，驶往ρ=1.018g/cm3的目的港，途中油水消耗共122t，抵港时船舶平均吃水约为（）m。（小吨位船试题）
某轮排水量Δ=18000t，装载结束后存在θ=5°的横倾角，现要横向移货来调整，横移距离y=15m，GM=0.62m，则应移货（）t。
某船装载后△＝18000t，船舶横倾20°时油舱（ρ＝0.196g/cm3）自由液面惯性矩为1125m4，则此时对复原力矩的影响值为（）t²m。
某船底舱高5.35m，舱容3232m3，当垂直堆垛S.F=0.96m3/t均质货时至少应留（）m空档。
某船Δ=6549t，平均吃水6.03m，TPC=11.42t/cm，装载149t货物后新的平均吃水为（）m。
船舶装载后Δ=18000t，xg=1.36m，xb=1.91m，MTC=210t•m/cm，则船舶的吃水差为（）m。
某船修理后由dM查得△=7853t（标准密度海水中），船上当时存油230t，淡水180t，船员、行李、备品等20t，压载水450t，已知当时的舷外水密度ρ＝1.1010g/cm3，空船重量△L＝6730t，则船舶常数为（）t。
某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81KN.m，则此时复原力臂为（）m。
某轮船舶资料中dρ=8.0m时Δ=18000t，TPC=25t/cm，现计划由标准海水港装货后驶往一半淡水港（ρ=1.010），抵达目的港的限制吃水为8.0m，预计途中耗油水200t，则出发时的平均吃水为（）m。
为保持吃水相同，某船从ρ=1.020t/m3的水域中驶入ρ=1.003t/m3时需卸下货物93t，则该轮在ρ=1.020t/m3水域中时的排水量为（）t。
某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t，实测舷外水密度ρ=1.008g/cm3，查得TPC=11.7t/cm，驶往ρ=1.018g/cm3的目的港，途中油水消耗共122t，抵港时船舶平均吃水约为（）m。
某船装载后t=-0.6m且漂心在船中，则纵倾对排水量的修正量为（）。
某轮船长120m，装载后查得：Δ=18000t，纵稳性高度GML=135.0m，则该轮此时的每厘米纵倾力矩MTC为（）t.m/cm。
某船Δ=6237t，船内一长12.4m、宽7.8m的矩形油舱存在自由液面，舱内ρ=0.87g/cm3，则该液舱使船舶GM降低（）m。
某轮在大连港装原油后，经测定各舱空档及货油密度，根据油舱容量表查得货油的总体积为74000m3，实测各舱内的平均油温t=41℃，查得货油的标准密度ρ20=0.8603g/cm3，体积温度系数f=0.00076，油内含水1.5%，则该轮装载原油的标准体积为（）m3。
某轮在大连港装原油后，经测定各舱空档及货油密度，根据油舱容量表查得货油的总体积为74000m3，实测各舱内的平均油温t=41℃，查得货油的标准密度ρ20=0.8603g/cm3，货油体积系数K20=0.98404，油内含水1.5%，则该轮实际装载的货油净重量为（）t。
某轮在大连港装原油后，经测定各舱空档及货油密度，根据油舱容量表查得货油的总体积为74000m3，实测各舱内的平均油温t＝41℃，查得货油的标准密度ρ20＝0.18603g/cm3，货油体积系数K20＝0.198404，油内含水1.15%，则该轮实际装载的货油净重量为（）t。
某船装载后△＝18000t，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080³9.81KN²m，则对复原力臂的影响值为（）m。
某轮船舶资料中dρ＝8.10m时Δ＝18000t，TPC＝25t/cm，现计划由标准海水港装货后驶往一半淡水港（ρ＝1.1010），抵达目的港的限制吃水为8.10m，预计途中耗油水200t，则出发时的平均吃水为（）m。
某船装货后平均吃水dm=5.47m，查得排水量Δ=6871t（海水），TPC=12.8t/cm，当时舷外ρ=1.003g/cm3，现该船驶往ρ=1.020g/cm3的目的港，途中油水消耗共201t，抵港时船舶平均吃水为（）m。
某船装货后根据其平均吃水dm=4.20m查得Δ=6830t，实测舷外水密度ρ=1.023g/cm3，查得TPC=11.7t/cm，驶往ρ=1.005g/cm3的目的港，途中油水消耗共171t，抵港时船舶平均吃水为（）m。
某船装载后其吃水差t=—0.9m,由此可以得出( )的结论
某船装载后△=18000t，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81KN·m，则对复原力臂的影响值为（)m。
