某船排水量为30000t，利用初稳心点法求取复原力臂，船舶GM=2.3m，船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m，则该轮的复原力矩为（）kN.m。
某船装载排水量为6678t，船舶重心高度5.68m，自由液面对GM的影响值为0.12m，查得横倾角20°时形状稳性力臂KN为2.56m，则相应的复原力臂为（）m。
船舶的动稳性力臂是指（）。
某船装载排水量为6143t，重心高度6.48m，自由液面对初稳性的影响值为0.13m，船舶横倾角25°时形状稳性力臂KN为3.07m，则该轮横倾25°时静稳性力臂为（）m。
某船重心高度为8.08m，横倾30°时形状稳性力臂KN为4.62m，则该横倾角下静稳性力臂为（）m。
某轮假定重心高度为8m，船舶重心高度6.121m，船舶横倾角11°，假定重心静稳性力臂0.1805m，则该轮的静稳性力臂为（）m。
动稳性力矩或动稳性力臂在稳性范围内随横倾角增大而增大，当横倾角为（）时，该值达到最大。
横倾角为稳性消失角时的动稳性力臂为（）。
某船排水量为6143t，船舶重心高度5.48m，船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m，自由液面对GZ的影响值为0.13m，则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。
某船Δ＝15000t，GM=2.3m，查得横倾角θ=20°时的形状稳性力臂MS为0.64m，则静稳性力臂GZ为（）m。
在船舶的动稳性曲线图上，外力矩做功和动稳性力矩相等时对应的横倾角是（）。
某轮假定重心高度为8m，船舶重心高度6.121m，船舶横倾角11°，假定重心形状稳性力臂0.1805m，船舶排水量为38000t。则该轮的稳性力矩为（）t．m。
某一横倾角处的动稳性力臂为（）。
某船实际重心高度为6.63m，假定重心高度6.4m，横倾角30°时的形状稳性力臂0.51m，则相应的静稳性力臂为（）m。
某船装载排水量为6143t，重心高度6.35m，横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.56m，自由液面对初稳性的影响值为0.14m，则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。
在动稳性曲线图上，曲线最高点所对应的横倾角为船舶的（）。
IMO完整稳性建议的天气衡准中面积a的左边界对应横倾角为（）。（θ1为船舶横摇角，θ0为风压力臂lw1所产生的船舶横倾角）
在一定条件下，散装谷物船的剩余动稳性值≥0.1075m²rad的要求可以由GZ40′≥0.1307m来代替，其中GZ40′是指横倾角40o时的（）。
某轮假定重心高度为5.18m，船舶重心高度6.12m，船舶横倾角14°，假定重心静稳性力臂0.170m，则该轮的静稳性力臂为（）m。
船舶的动稳性力臂在静稳性力臂曲线图上即为（）。
某轮GM＝2.13m，船舶横倾角θ＝20°，初稳心点法的形状稳性力臂为0.164m，则该轮的静稳性力臂GZ为（）m。
某船利用基点法求取静稳性力臂，船舶重心高度6.08m，横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.65m，则相应的的静稳性力臂为（）m。
按照1974《SOLAS》对散粮船进行稳性校核时，以横倾角40°时的剩余静稳性力臂值GZ40’代替动稳性数值Ad的前提条件之一是（）。
当船舶重心在浮心之下，则横倾角为0º时的静稳性力臂（)。
