操作中的精馏塔,保持进料量F、进料组成xF、进料热状况参数q、塔釜加热量Q不变,减少塔顶馏出量D,则塔顶易挥发组分回收率η()。
操作中的精馏塔,F、q、xD、xW、v1不变,减小xF,则有()。
精馏塔设计时,若F,x,x,x,V均为定值,将进料热状态从q=1变为q>1,设计所需理论板数:()
若维持操作中精馏塔的F、x、q,D不变,而减少塔釜蒸发量V。则:x(),x(),L/V()。(变大,变小,不变,不确定)
操作中的精馏塔,保持F,q,x,x,V'不变,增大x,则:D(),R(),L/V()。(变大,变小,不变,不确定)
操作中的精馏塔,若保持F、xF、q和提馏段气相流量V’不变,减少塔顶产品量D,则变化结果是()。
连续精馏过程的进料热状态有()种。已知q=1.1,则加料中液体量与总加料量之比是()。理论板图解时,在F、x,x,q、x,R,操作压力P等参数中,与()无关。
操作中精馏塔,今保持F、x、q,V不变,使残液量W增加。则:x(),x(),L/V()。(变大、变小,不变,不确定)
某精馏塔精馏段理论板数为N<sub>1</sub>层,提馏段理论板数为N<sub>2</sub>层,现因设备改造,使提馏段的理论板数增加,精馏段的理论板数不变,且F、x<sub>F</sub>、q、R、V等均不变,则此时( )。
操作中的精馏塔,保持F,q,xD,xW,V不变,减小xF,则________。
精馏塔设计时,若F,x,x,x,V均为定值,将进料热状态从q=1变为q>1,设计所需理论板数:()
操作中的精馏塔,保持F,x<sub>D</sub>,q,V&39;,x<sub>w</sub>不变,减小x<sub>F</sub>,则( )。
某公司产品需求包括国内需求和国外需求。它们的需求曲线分别是:国内需求为P<sub>d</sub>=5-0.005Q<sub>d</sub>;国外需求为P<sub>1</sub>=3-0.00075Q<sub>f</sub>,P<sub>d</sub>、P<sub>f</sub>是每单位的价格,Q<sub>d</sub>、Q<sub>f</sub>是需求量。
求f'<sub>x</sub>(x<sub>0</sub>,y<sub>0</sub>)时能否先将y=y<sub>0</sub>代人(x,y)中,再对x求导数,也就是f'<sub>x</sub>(
证明:如果f<sub>1</sub>(x),f<sub>2</sub>(x),...,f<sub>s-1</sub>(x)的最大公因式存在,那么f<sub>1</sub>(x),f<sub>2</sub>(x),...
在图9-1所示机构中,已知:x=250mm,y=200mm,l<sub>AS2</sub>=128mm,F为驱动力,Q为有效阻力.m<sub>1</sub>=m<sub>3⌘
操作中的精馏塔,保持进料量F,进料组成Xp,进料热状况参数q,塔釜热量Q不变,减少塔顶馏出量D,则塔顶易挥发组分回收率n()
设随机变量X的分布函数为F(x),引入函数F<sub>1</sub>(x)=F(ax),F<sub>2</sub>(x)=F<sup>2</sup>(x),F<sub>3</sub>(x)=1-F(-x)和F<sub>4</sub>(x)=F(x+a),其中a为常数,则可以确定也是分布函数的为()
操作中的精馏塔,保持进料量F、进料组成xF、进料热状况参数、塔釜加热量Q不变,减少塔顶馏出量D,则塔顶易挥发组分回收率()
证明:函数f(x)在区间I单调,且x<sub>1</sub><x<sub>2</sub><x<sub>3</sub>,有[f(x<sub>3</sub>)-f(x<sub>2</sub>)][f(x<sub>2</sub>)-f(x<sub>1
精馏塔操作时保持进料组成x F 、进料量F、进料热状态参数q和塔釜加热量Q不变,若实际操作回流比R min ,此时塔顶浓度x D 将()
用连续精馏塔同时取得两种产品,高含量者取自塔顶x<sub>D</sub>=0.9(摩尔分数,下同),低含量者取自塔侧(液相抽出)x<sub>D1</sub>=0.7(如图示)。已知: x<sub>F</sub>=0.4,x<sub>W</sub>=0.1,q=1.05,R=2,系统 α=2.4,D/D<sub>1</sub>=2(摩尔比)。试求所需的理论板数。
操作中的精馏塔,保持进料量F、进料组成xF、进料热状况参数q、塔釜加热量Q不变,减少塔顶馏出量D,则塔顶易挥发组分回收率η()
设方程y"+p(x)y'+q(x)y=f(x)的三个特解是y<sub>1</sub>=x,y<sub>2</sub>=e<sup>x</sup>,y<sub>3</sub>=e<sup>2x</sup>,则此方程的通解为()